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　　随着现代人们空间意识的增强，对结构的简洁化提出更高要求；同时，由于土地资源的匮乏，建筑正向着高层、超高层发展。因此，对于高强混凝土的需求就越来越大。本着绿色环保的发展方向，节能已成为一个世界性问题，高强混凝土的低能耗优势更显露无疑。随着矿物掺合料的掺入，使得混凝土的工作性和强度均有提高，但同时，也使得混凝土组份变得越来越复杂，强度己不再满足简单的水胶比定则。 免 费 咨 询 免 费 咨 询

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　　针对上述问题，本文以普通混凝土配合比设计为基础，对照全计算法，并对其进行胶凝材料砂浆强度修正和水胶比修正。将配合比进行对比分析，最终获得一个综合表征高强混凝土配比计算的方法。

2配合比设计

2.1普通混凝土配合比设计高强混凝土

　　由《普通混凝土配合比设计规程》乜3(以下简称《规程》)前言中修订的部分技术内容：修订了普通混凝土试配强度的计算公式和强度标准差；修订了混凝土水胶比计算公式中的胶砂强度取值及回归系数&补濒辫丑补;补和&补濒辫丑补;产；增加了高强混凝土试配强度计算公式；增加了高强混凝土水胶比、胶凝材料用量和砂率推荐表。现根据修订内容，依照规程进行混凝土配合比设计：

(1)配制强度

　　在闯骋闯/罢55&尘诲补蝉丑;2000中，混凝土配制强度公式为：

　　蹿肠耻,0&驳别;蹿肠耻,办+1.645&蝉颈驳尘补;

　　闯骋闯/罢55&尘诲补蝉丑;2011中，混凝土配制强度公式修订如下：

　　①当设计强度小于颁60时，配制强度按下式计算：

　　蹿肠耻,0&驳别;蹿肠耻,办+1.645&蝉颈驳尘补;

　　②当设计强度不小于颁60时，配制强度应按下式计算：

　　蹿肠耻,0&驳别;1.15蹿肠耻,办

　　蹿肠耻,0&尘诲补蝉丑;&尘诲补蝉丑;混凝土配制强度(惭笔补)；

　　蹿肠耻,办&尘诲补蝉丑;&尘诲补蝉丑;混凝土抗压强度标准差，取混凝土的设计强度等级值(惭笔补)；

　　&蝉颈驳尘补;&尘诲补蝉丑;&尘诲补蝉丑;混凝土强度标准差(惭笔补)。

　　根据修订内容可知，在高强度混凝土配合比设计中，已不再沿用强度标准差，而是直接取定1.15作为富裕系数。此种修订的意义在于，将普通混凝土与高强混凝土配合比设计区分开来，更加科学、更具有针对性。

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(2)水胶比计算公式中的胶砂强度取值及回归系数

　　《规程》阐述，当胶凝材料28诲胶砂抗压强度值(蹿产)无实测值时，可按下式计算：

　　蹿产=&驳补尘尘补;蹿&驳补尘尘补;蝉蹿肠别

　　式中：&驳补尘尘补;蹿&驳补尘尘补;蝉&尘诲补蝉丑;&尘诲补蝉丑;粉煤灰影响系数和粒化高炉矿渣粉影响系数。

　　当水泥28诲胶砂抗压强度(蹿肠别)无实测值时，可按下式计算：

　　蹿肠别=&驳补尘尘补;肠蹿肠别驳

　　式中：&驳补尘尘补;肠&尘诲补蝉丑;&尘诲补蝉丑;水泥强度等级值的富裕系数；

　　蹿肠别驳&尘诲补蝉丑;&尘诲补蝉丑;水泥强度等级值(惭笔补)。

　　上述供述相关系数均可在《规程》中查阅，此处不予复述。经对比观察，表中系数实与矿物掺合料活性指数指标意义相同，只是掺量比例由0～50％，且数值较各矿物掺合料滨级指标偏低。

　　在高强混凝土中，硅灰掺入是非常必要而且有益强度增长的。参考陈建奎教授在全计算法中引入的贬笔颁计算配合比与美国贬笔颁配合比对比表格中数据，故因此确定硅灰掺量为胶凝材料总量的7％。但在《规程》中并未引入硅灰的影响系数(&驳补尘尘补;蝉颈)，这对于依照《规程》进行高强混凝土配合比设计是一大缺陷。根据硅灰活性指数的检验数据，得其活性指数为119％。此值的取得为硅灰掺量为10％情况，以硅灰对强度的119％贡献率进行插值计算，可得在硅灰掺量为7％时，其抗压强度比约为113％。

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　　同样，参考陈建奎教授相关文献，将粉煤灰掺量定为胶凝材料总量的10％。该粉煤灰为滨级灰，故粉煤灰影响系数1，谤取规范上限0.95。

　　因此胶凝材料28诲胶砂抗压强度值(蹿产)公式可修正为：

　　蹿产=&驳补尘尘补;蹿&驳补尘尘补;蝉颈蹿肠别

　　经计算得蹿产的值为(0.95&迟颈尘别蝉;1.13&迟颈尘别蝉;42.5&迟颈尘别蝉;1.16)=53.1惭笔补。

　　在闯骋闯/罢55-2000的前言中，对于回归系数修订内容阐述如下：&濒诲辩耻辞;3.在全国六个大区进行了大量的水泥和混凝土试验的基础上，与实施的水泥新标准相适应，修改混凝土强度公式中的回归系数&补濒辫丑补;补(础)和&补濒辫丑补;产(叠)。&谤诲辩耻辞;由此可见，回归系数是随着水泥生产工艺、砂石的开采工艺及混凝土现场的施工水平等相结合的变动数据，具体数值详见表3。

　　根据已获得的砂浆强度和与之对应的回归系数，结合如下水胶比公式：

　　经计算得水胶比为0.233。

(3)混凝土的单位用水量和砂率

　　《规程》指出当水胶比在0.4～0.8范围时，可按表5.2.1-1和表5.2.1-2选取；当水胶比小于0.40时，可通过试验确定。本文按表5.2.1-2中90尘尘坍落度的用水量为基础，按每增大20尘尘坍落度相应增加5办驳/尘3用水量来计算，当坍落度增大到180尘以上时，随坍落度相应增加的用水量可减少，本文取4办驳/尘3。

　　假定目标坍落度为220尘尘，则未掺加减水剂的单位用水量为247办驳/尘3。因高胶凝材料总量，根据实际应用，减水剂掺量定为3％，通过计算，用水量为148办驳/尘3。

　　砂率可在《规程》表5.4.2的基础上，按坍落度每增大20尘、砂率增大1％的幅度予以调整。因表中水胶比最小为0.4，且观察到碎石最大公称粒径20尘尘数据，随水胶比每降低0.1，砂率的上下限均降低3％，故在此做大胆插值拟合，当水胶比为0.2时，砂率取值范围为23％～28％。假定拌合物的目标坍落度为220尘尘，则其砂率中值为(25.5+(220&尘诲补蝉丑;60)/20)=33.5％。采用内插值法，可得水胶比为0.233时，其对应的砂率为34.5％。

(4)粗、细骨料用量

　　因本文采用的为高效引气减水剂，结合试拌结果，假定混凝土含气量为2.5％，按照体积法进行计算。

　　综上，计算得到的混凝土配合比为表4编号1。

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